焦化廠羅茨風(fēng)機(jī)水平振動大的原因_羅茨鼓風(fēng)機(jī)

焦化廠羅茨風(fēng)機(jī)水平振動大的原因：一次風(fēng)機(jī)振動大原因分析與處理

　　神華內(nèi)蒙古國華準(zhǔn)格爾發(fā)電有限責(zé)任公司（以下簡稱國華準(zhǔn)電）1號爐A一次風(fēng)機(jī)為上海鼓風(fēng)機(jī)廠生產(chǎn)的1788AB/1340離心風(fēng)機(jī)，風(fēng)機(jī)型式為雙支撐單吸離心風(fēng)機(jī)，設(shè)備主要參數(shù)見表1[ ]。機(jī)組自2011年3月投運(yùn)以來，一直存在驅(qū)動端軸承水平振動波動現(xiàn)象，最高幅值超過80 μm。多次對葉輪、后導(dǎo)葉、聯(lián)軸器、軸承箱進(jìn)行檢查，未發(fā)現(xiàn)明顯異常。2012-07-02，1號爐A一次風(fēng)機(jī)水平振動值突然由65 μm上升至115 μm，之后緩慢下降，于7月3日下降至80 μm以下。調(diào)取一次風(fēng)機(jī)運(yùn)行參數(shù)曲線進(jìn)行分析，并實(shí)地檢查風(fēng)機(jī)運(yùn)行狀況，未發(fā)現(xiàn)一次風(fēng)機(jī)有異常狀態(tài)，靜葉開度、出口擋板開度、電流、風(fēng)壓、軸承聲音均無明顯變化，當(dāng)時(shí)曾對驅(qū)動端軸承箱進(jìn)行補(bǔ)油的操作。由于水平振動波動偏大，且振動基值呈上升趨勢，嚴(yán)重影響了機(jī)組的安全穩(wěn)定運(yùn)行。

　　2012-07-02 1號爐A一次風(fēng)機(jī)水平振動頻譜見圖1。由可知，振動以基頻為主，并伴隨有低幅值的2—12倍頻產(chǎn)生，沒有低頻幅值，振動以1倍頻振動為主[ ]。

　　一次風(fēng)機(jī)軸承箱裝配間隙主要為軸向間隙、軸承頂部間隙、軸承游隙，影響振動特征以軸向和徑向振動為主。就地檢查，A一次風(fēng)機(jī)軸向振動和垂直振動均很?。ǎ?0 μm）；查閱1號爐檢修記錄中A一次風(fēng)機(jī)的軸承裝配間隙，均符合標(biāo)準(zhǔn)，因此排除因軸承裝配不當(dāng)引起的振動。

　　軸承損壞的振動特征為：振動穩(wěn)定性很差，與負(fù)荷無關(guān)，振幅在水平、垂直、軸向3個(gè)方向均有可能最大，且伴有軸承溫度升高、軸承異音現(xiàn)象；從CSI 2130離線振動儀可以看到很明顯的高頻分量，或者從艾默生的專利技術(shù)Peakvue中看到高幅值的數(shù)據(jù)。

　?。?） 調(diào)取2012-07-02—04運(yùn)行曲線（見），驅(qū)動端水平振動與垂直振動均存在波動，但垂直振動波動值很小，趨勢相同。就地檢查軸承無異音，且振動緩慢下降，于7月4日趨于平穩(wěn)，保持在約70μm；之后控制加油量，軸承振動基本保持在約70μm，垂直振動無明顯變化，就地使用聽針聽取軸承運(yùn)行聲音，無異音現(xiàn)象。

　　（2） 2012-07-02—04風(fēng)機(jī)驅(qū)動端軸承運(yùn)行溫度曲線見。由可知，軸承溫度在45~55 ℃區(qū)間無明顯變化。在2021年4月小修時(shí)打開軸承箱檢查1號爐A一次風(fēng)機(jī)3號軸承箱各部配合間隙，均在合格范圍之內(nèi)；軸承清洗后檢查滾珠與滾道，未發(fā)現(xiàn)銹蝕、斑點(diǎn)、劃痕，保持架未發(fā)現(xiàn)缺陷；在圖1的頻譜中顯示并無高頻振動，且Peakvue值較小，由此可見振動不是由軸承損壞引起的。

　?。?） 振動為不定性的，隨負(fù)荷變化劇烈，空轉(zhuǎn)時(shí)小，滿載時(shí)大，振動穩(wěn)定性較好；

　?。?） 軸心偏差越大，振動越大；

　?。?） 電機(jī)單獨(dú)運(yùn)行，振動消失；

　?。?） 如果徑向振動大則為兩軸心線平行，軸向振動大則為兩軸心線相交。

　　電機(jī)與風(fēng)機(jī)聯(lián)軸器中心軸向與徑向偏差≤0.05 mm，經(jīng)查閱1號機(jī)組A一次風(fēng)機(jī)找中心數(shù)據(jù)見。由可知電機(jī)側(cè)與對輪側(cè)軸向、徑向數(shù)據(jù)均≤0.05 mm，均在合格范圍之內(nèi)；在運(yùn)行期間，水平振動與負(fù)荷關(guān)系不大，不隨負(fù)荷變化而變化，因此排除中心不正引起振動的可能。

　　風(fēng)道系統(tǒng)中，氣流壓力脈動與擾動會造成氣流流態(tài)不良，在風(fēng)道中會出現(xiàn)局部渦流或氣流相互干擾、碰撞而引起氣流的壓力脈動，壓力波常常沒有規(guī)律，振幅隨流量增加而增大。經(jīng)就地檢查一次風(fēng)機(jī)出口擋板在100%開位狀態(tài)，入口靜葉開度無明顯變化且無明顯氣流擾動聲音及現(xiàn)象，并對1號爐A一次風(fēng)機(jī)運(yùn)行曲線（見）進(jìn)行分析。由可知，出口風(fēng)壓在9.6~10.4 kPa浮動，電機(jī)電流在127~134 A，均變化不大，由此可見風(fēng)機(jī)出力及風(fēng)壓變化對3號軸承水平振動影響不大。

　　煙、風(fēng)道的振動通常會引起風(fēng)機(jī)的受迫振動，風(fēng)機(jī)出口風(fēng)道隨負(fù)荷的增大，進(jìn)、出風(fēng)量增大，振動也會隨之改變。一次風(fēng)機(jī)為鍋爐制粉系統(tǒng)提供一次風(fēng)，取自室外自然風(fēng)，含灰量較小。對一次風(fēng)機(jī)進(jìn)行內(nèi)部檢查，葉輪、入口靜葉、風(fēng)道、出口擋板及機(jī)殼等部位均未發(fā)現(xiàn)連接松動及磨損超標(biāo)現(xiàn)象；對其出口風(fēng)道及機(jī)殼振動進(jìn)行測量振動，較以前并無明顯變化，因此可以排除機(jī)殼及風(fēng)道振動引起的風(fēng)機(jī)受迫振動[ , , , , ]。

　　基礎(chǔ)灌漿不良，地腳螺栓松動，墊片松動，機(jī)座連接不牢固，都將引起劇烈的強(qiáng)迫共振現(xiàn)象。經(jīng)過就地測量，發(fā)現(xiàn)一次風(fēng)機(jī)驅(qū)動端軸承箱基礎(chǔ)振動特征為：

　　（1） 水平振動大于垂直振動；

　?。?） 水平振動沿垂直方向的梯度變化很大；

　?。?） 0 m水平面，自北向南振動變化較明顯，尤其是地腳螺栓和基礎(chǔ)的二次灌漿連接部位振動。

　　7月2日對1號爐A一次風(fēng)機(jī)的軸承箱地腳螺栓進(jìn)行緊固，發(fā)現(xiàn)地腳較緊，無緊固余量，但是無法排除地腳螺栓灌漿松動的可能。由于軸承座支撐剛度的變?nèi)?，即使在微小的激振力作用下，振動也會發(fā)生很大變化?；跈C(jī)組運(yùn)行，未對其基礎(chǔ)進(jìn)行處理，決定在機(jī)組大修期間對其進(jìn)行地腳基礎(chǔ)加固。

　　由于一次風(fēng)機(jī)驅(qū)動端軸承箱密封有輕微滲油現(xiàn)象，因此每隔一段時(shí)間軸承箱需補(bǔ)油1次。在7月2日補(bǔ)油過程中，發(fā)生振動波動、超標(biāo)。當(dāng)時(shí)補(bǔ)油取自一次風(fēng)機(jī)油站，油溫約40 ℃，補(bǔ)油約1000 mL，可見補(bǔ)入油后軸承箱油溫并未發(fā)生明顯變化，只是油位發(fā)生了變化，油位由油面鏡的1/5處增加至2/3處。可見補(bǔ)油增加了軸承攜帶的潤滑油量，對于油的粘度及溫度未產(chǎn)生較大影響，因此可排除油溫影響振動變化，并可以確定由于油位的增加影響了軸承的帶油量，從而產(chǎn)生微小激振力，使軸承振動發(fā)生明顯變化。油位降低后軸承振動降低，因此對軸承箱的補(bǔ)油進(jìn)行調(diào)整，盡量減少補(bǔ)油量，加至軸承箱低油位為準(zhǔn)。減少補(bǔ)油量后，振動幅值降低，由120 μm降至90 μm，但仍然存在振動波動現(xiàn)象。

　　經(jīng)過對運(yùn)行工況進(jìn)行觀察，發(fā)現(xiàn)1號爐A一次風(fēng)機(jī)水平振動偏大，而軸向與垂直振動均較小。停機(jī)中對B引風(fēng)機(jī)葉輪處及連接軸進(jìn)行檢查，未發(fā)現(xiàn)嚴(yán)重粘灰及磨損現(xiàn)象，但不排除一次風(fēng)機(jī)軸系動不平衡量引起振動偏大。

　　在2021年5月小修中，對一次風(fēng)機(jī)做動平衡試驗(yàn)，以此來消除動不平衡量所引起的振動，達(dá)到降低振幅的目的。經(jīng)過3 d的動平衡試驗(yàn)，經(jīng)2次配重，在葉輪輪轂處加裝配重90 g，投入運(yùn)行后振動穩(wěn)定。由圖6可知，一次風(fēng)機(jī)振幅達(dá)到優(yōu)良值：水平方向?yàn)?4 μm，垂直方向?yàn)?2 μm。同時(shí)利用檢修機(jī)會對一次風(fēng)機(jī)軸承箱軸封進(jìn)行了治理，徹底消除了漏油問題。

　　一次風(fēng)機(jī)作為鍋爐重要輔機(jī)設(shè)備，振動大為常見且危害較大的故障，檢修維護(hù)質(zhì)量對其穩(wěn)定運(yùn)行至關(guān)重要。通過對一起一次風(fēng)機(jī)振動偏大故障進(jìn)行深入分析，制定有針對性的治理方案，消除了風(fēng)機(jī)振源。在今后運(yùn)行維護(hù)和檢修工作中，仍需加強(qiáng)監(jiān)督檢查，提高檢修工藝水平與分析問題的能力。此次一次風(fēng)機(jī)振動偏大問題的解決可供同類型設(shè)備的振動故障處理借鑒。

焦化廠羅茨風(fēng)機(jī)水平振動大的原因：引風(fēng)機(jī)震動大的現(xiàn)象及原因分析

　　我廠風(fēng)煙系統(tǒng)中每臺爐設(shè)置2臺引風(fēng)機(jī)。引風(fēng)機(jī)采用豪頓生產(chǎn)的單級、動葉可調(diào)軸流式風(fēng)機(jī)，其型號為ANN-2800/1600B，葉輪直徑為2800mm，輪轂直徑為1600mm，轉(zhuǎn)速為995r/min，采用電動、定速，50%容量，并有防磨措施，引風(fēng)機(jī)布置在鍋爐電除塵器下游。引風(fēng)機(jī)風(fēng)量包括鍋爐燃燒產(chǎn)生的煙氣量和空預(yù)器與電除塵漏入煙道的空氣量。爐膛保持微負(fù)壓狀態(tài)，2臺引風(fēng)機(jī)采用并聯(lián)方式運(yùn)行，運(yùn)行過程中主要克服從爐膛至增壓風(fēng)機(jī)的煙道阻力。脫硫改造后，2臺引風(fēng)機(jī)出口風(fēng)道匯集至增壓風(fēng)機(jī)，將煙氣經(jīng)過脫硫系統(tǒng)后送至煙囪。

　　1 現(xiàn)象

　　3A、3B引風(fēng)機(jī)實(shí)時(shí)數(shù)據(jù)顯示振動較大，振動值A(chǔ)側(cè)最大為3.6mm/s。2臺風(fēng)機(jī)隨環(huán)境溫度、排煙溫度變化影響較為明顯，其中A側(cè)引風(fēng)機(jī)振動隨環(huán)境溫度的增長而增大，B側(cè)振動隨環(huán)境溫度的增長而減小，特別是雨季對B側(cè)振動影響較大。

　　1.1 就地測量比較

　　1.1.1

　　現(xiàn)場無法直接測量軸承座的振動，通過用普通測振儀測量6臺爐引風(fēng)機(jī)其他部位的振動數(shù)據(jù)進(jìn)行測量，各臺引風(fēng)機(jī)實(shí)時(shí)數(shù)據(jù)顯示的振動值與現(xiàn)場所能測量部位的振動值沒有直接關(guān)系，因此不能直接根據(jù)就地的各點(diǎn)普通振動測量數(shù)據(jù)對設(shè)備振動進(jìn)行判斷。

　　1.1.2 采用CSI

　　2130便攜式數(shù)據(jù)采集儀對引風(fēng)機(jī)就地的中心筒風(fēng)箱人孔門附近水平方向振動數(shù)據(jù)進(jìn)行了采集，雖然部位不一，但表現(xiàn)出相同的特性。3A引風(fēng)機(jī)中心筒側(cè)工頻振動較大，曲線最大達(dá)0.6mm/s，葉片一倍頻率較大，最大達(dá)0.4mm/s；3B引風(fēng)機(jī)中心筒側(cè)工頻振動較小，曲線最大達(dá)0.1mm/s，葉片一倍頻率較大，最大達(dá)1.09mm/s。

　　3A引風(fēng)機(jī)人孔門側(cè)工頻振動較大，曲線最大達(dá)1.1mm/s，葉片一倍頻率較大，最大達(dá)0.9mm/s；3B引風(fēng)機(jī)人孔門側(cè)工頻振動較小，曲線最大達(dá)0.3mm/s，葉片一倍頻率較大，最大達(dá)1.7mm/s。就地采集點(diǎn)都表現(xiàn)出葉片一倍頻率振幅較大，A側(cè)工頻振動較大的特征。

　　1.2 畫面數(shù)據(jù)比較

　　觀察3A引風(fēng)機(jī)一年的數(shù)據(jù)曲線，可以發(fā)現(xiàn)其振動值與每年四季環(huán)境溫度變化有明顯關(guān)系。而振動幅值范圍經(jīng)過今年幾次檢修和起機(jī)后，變化范圍整體抬高1.0mm/s，每天振幅都隨環(huán)境溫度的變化而變化。

　　2 原因分析

　　通過對引風(fēng)機(jī)的各種振動數(shù)據(jù)進(jìn)行全面分析和比較，筆者認(rèn)為造成引風(fēng)機(jī)振動大的可能原因有：

　　2.1 動不平衡

　　造成動不平衡的可能原因有以下2種：

　　2.1.1

　　引風(fēng)機(jī)輪轂內(nèi)部積灰脫落。引風(fēng)機(jī)在運(yùn)行過程中，輪轂漏油和引風(fēng)機(jī)輪轂進(jìn)灰都會導(dǎo)致引風(fēng)機(jī)輪轂內(nèi)部粘結(jié)灰，啟停引風(fēng)機(jī)時(shí)灰塊脫落會引起引風(fēng)機(jī)振動大，具體表現(xiàn)為單倍工頻振動較大，主要出現(xiàn)的啟停機(jī)過程中，根據(jù)振動分析儀及集控畫面數(shù)據(jù)記錄顯示，目前A引風(fēng)機(jī)存在這樣的振動特點(diǎn)，單倍頻達(dá)1.1mm/s。

　　2.2.2

　　引風(fēng)機(jī)葉片出現(xiàn)磨損脫落，造成轉(zhuǎn)子不平衡。經(jīng)檢查，2臺引風(fēng)機(jī)葉片出現(xiàn)不同程度的磨損，無突變現(xiàn)象，從主控畫面歷史數(shù)據(jù)顯示可以得出葉片磨損對振動影響不大的結(jié)論。

　　2.2 流體振動

　　整個(gè)風(fēng)機(jī)和風(fēng)道是一個(gè)流場，流體的擾動會影響設(shè)備的振動變化，而流體擾動和風(fēng)道的布置形狀有很大的關(guān)系，失速、風(fēng)道各種阻力、紊流等都會造成流體波動。流體波動首先要傳給風(fēng)道等受力件，若風(fēng)道與葉輪外殼、風(fēng)箱之間硬連接，風(fēng)道、風(fēng)箱的振動會直接影響設(shè)備振動，若振動頻率與設(shè)備工頻一致時(shí)便會產(chǎn)生共振。

　　2.2.1

　　進(jìn)、出口煙道因素。引風(fēng)機(jī)布置在電除塵出口，每兩個(gè)室混入一個(gè)風(fēng)道，然后直通進(jìn)入引風(fēng)機(jī)入口風(fēng)箱。任何一段與另一段膨脹產(chǎn)生差異，都通過伸縮節(jié)來進(jìn)行補(bǔ)償，補(bǔ)償不夠或膨脹受限，都會導(dǎo)致風(fēng)道與設(shè)備硬接觸。引風(fēng)機(jī)布置結(jié)構(gòu)

焦化廠羅茨風(fēng)機(jī)水平振動大的原因：羅茨風(fēng)機(jī)振動的原因及解決辦法

　　羅茨鼓風(fēng)機(jī)在正常運(yùn)行中,發(fā)生的振動數(shù)值超過規(guī)定的技術(shù)要求時(shí)，應(yīng)根據(jù)振動的特征，進(jìn)行具體的分析，判斷引起振動的原因。羅茨風(fēng)機(jī)產(chǎn)生振動怎么去解決？為什么羅茨風(fēng)機(jī)會振動？其實(shí)羅茨風(fēng)機(jī)發(fā)出故障有很多因素導(dǎo)致的：

　　羅茨風(fēng)機(jī)葉輪本身不平衡所引起的振動，其產(chǎn)生的原因有：葉輪上的零部件松動、變化、變形或產(chǎn)生不均勻的腐蝕、磨損；工作介質(zhì)中的固體顆粒沉積在轉(zhuǎn)子上；檢修中更換的新零部件重量不均勻；制造中葉輪的材質(zhì)不絕對勻稱；加工精度有誤差、裝配有偏差等。

　　羅茨風(fēng)機(jī)葉輪與主軸配合間隙過大。

　　主軸發(fā)生彎曲。

　　基礎(chǔ)或機(jī)座的剛性不夠或不牢，基礎(chǔ)鋼板薄弱、墊鐵松動、位移；地腳螺栓松動等。

　　基礎(chǔ)下沉、傾斜或有裂紋。

　　機(jī)組安裝水平度不好，轉(zhuǎn)子撓度有變化。

　　羅茨風(fēng)機(jī)由于安裝不良造成的聯(lián)軸器中心找正誤差過大。

　　聯(lián)軸器與軸配合間隙過大；彈性套間隙過大或間隙不均。

　　機(jī)殼內(nèi)有摩擦現(xiàn)象，葉輪歪斜與機(jī)殼內(nèi)壁相碰。

　　集流器與羅茨風(fēng)機(jī)葉輪之間的間隙不均勻，或有摩擦現(xiàn)象。

　　軸承磨損，間隙過大；軸頸磨損，軸承內(nèi)套與軸頸配合間隙大。

　　輸送介質(zhì)通道是堵塞、銹蝕、污垢。

　　羅茨風(fēng)機(jī)進(jìn)風(fēng)管道、出風(fēng)管道安裝不良。

　　各部位的連接螺栓松動。

　　電氣方面的缺陷引起的振動：定子三相磁場不對稱，由于三相電壓不平衡，單相運(yùn)行等原因?qū)е麓胖行腻e(cuò)位；定子鐵心或定子線圈松動，使定子電磁振動和噪聲加大；電機(jī)氣隙不均引起的電磁振動；轉(zhuǎn)子導(dǎo)體故障，有松動的零件等。

　　羅茨鼓風(fēng)機(jī)的振動,大致可分為下列幾種類型。運(yùn)行中,羅茨風(fēng)機(jī)與電動機(jī)發(fā)生諧振,振動的頻率與轉(zhuǎn)速相同,這主要是轉(zhuǎn)子質(zhì)量不平衡的結(jié)果。由于轉(zhuǎn)子質(zhì)量不平衡,轉(zhuǎn)動時(shí),每轉(zhuǎn)一周,就要受一次由于不平衡所產(chǎn)生的離心力的沖擊。振動就是這種離心力沖擊的結(jié)果,或是由于軸產(chǎn)生了彎曲。

　　出現(xiàn)了這種現(xiàn)象的原因是:

　?、俎D(zhuǎn)子未經(jīng)過平衡校正,或者是雖已校正,但配重鐵塊松動或位移。這時(shí),就應(yīng)檢查平衡鐵塊位置,若不對須重新校對平衡。

　?、谵D(zhuǎn)子表面粘著臟物較多,如灰塵、油垢、鐵銹等,破壞了轉(zhuǎn)子的質(zhì)量平衡。應(yīng)清洗轉(zhuǎn)子表面。

　　③軸向密封裝置安裝的不正確,使軸與密封環(huán)產(chǎn)生局部摩擦,引起軸的局部過熱,而使軸產(chǎn)生彎曲。發(fā)現(xiàn)了這種現(xiàn)象,應(yīng)及時(shí)檢查密封環(huán)上、下間隙,矯直已彎曲的軸等。

　?、軞怏w輸送管道有無負(fù)荷急劇變化的現(xiàn)象,應(yīng)檢查羅茨鼓風(fēng)機(jī)進(jìn)出口閥門及其管道有無臟物堵塞。

　　有時(shí),振動是不定的,振動隨負(fù)荷增加而加劇。這種現(xiàn)象的原因,多數(shù)是由于兩半聯(lián)軸器安裝的偏差較大,應(yīng)進(jìn)行聯(lián)軸器的找平與找正。若有些鼓風(fēng)機(jī)是用三角槽輪帶動時(shí),應(yīng)檢查兩三角槽輪軸是否平行,有無偏斜。

　　若運(yùn)轉(zhuǎn)中發(fā)生了局部振動,特別是在軸承箱部分振動尤為嚴(yán)重,而機(jī)體振動不甚顯著,偶而還能聽到尖銳的敲擊聲或雜音,這主要是軸承磨損、游隙過大或滑動軸承瓦襯與軸承體的緊力過小,使軸在運(yùn)行中跳動而引起的。這時(shí),應(yīng)檢查軸承間隙及磨損程度。

　　由于基礎(chǔ)和機(jī)座聯(lián)接不牢固,地腳螺栓松動、墊板松動或機(jī)座的剛性較差等也會使機(jī)器產(chǎn)生振動。應(yīng)緊固聯(lián)接螺栓或地腳螺栓。若振動中帶有噪聲,可能是潤滑不良和機(jī)器內(nèi)部摩擦所致,應(yīng)進(jìn)行潤滑系統(tǒng)和機(jī)器內(nèi)部的間隙檢查。

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焦化廠羅茨風(fēng)機(jī)水平振動大的原因：羅茨鼓風(fēng)機(jī)振動大的原因是什么？

　　原標(biāo)題：羅茨鼓風(fēng)機(jī)振動大的原因是什么？

　　羅茨鼓風(fēng)機(jī)振動大的原因有很多，很小的故障都會讓羅茨風(fēng)機(jī)的振動出現(xiàn)偏差，雖然誤差只有幾毫米，要求苛刻的甲方會讓我們不斷的進(jìn)行維修，以便達(dá)到自己的要求，今天錦工風(fēng)機(jī)為大家整理下羅茨鼓風(fēng)機(jī)振動的原因有哪些，以便大家在維修時(shí)進(jìn)行參考。

　　1、地腳螺栓松動，主要表現(xiàn)在垂直方向振動較大。

　　2、聯(lián)軸器找正不合格，表現(xiàn)有三點(diǎn)：一是軸向振動較大，二是與聯(lián)軸器靠近的軸承振動較大，三是振動程度與負(fù)荷關(guān)系較大。

　　3、風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)剛度差，故障特征為：一是振動頻率為工頻，振動時(shí)域波形為正弦波，二是垂直方向振動速度異常。

　　4、與風(fēng)機(jī)連接的管道配置不合理，主要是與風(fēng)機(jī)連接的防振接頭老化，管道與風(fēng)機(jī)形成共振。

　　5、同步齒輪嚙合間隙大，齒面接觸精度不夠，也可導(dǎo)致水平振動超標(biāo)。

　　6、轉(zhuǎn)子不平衡，振動表現(xiàn)為：一是水平方向振動較大，且振動頻率與轉(zhuǎn)速同頻，二是振動大小與機(jī)組負(fù)荷無關(guān)。

　　7、軸承損壞及軸系零件松動，主要表現(xiàn)在：一是軸承溫度高并有異響，二是水平、軸向、垂直振動都有異常。

　　8、軸承出現(xiàn)了跑內(nèi)圈、跑外圈的情況，導(dǎo)致振動幅度過大。

　　9、檢查風(fēng)機(jī)軸承配合間隙，查看是否存在間隙，影響到羅茨鼓風(fēng)機(jī)的正常工作。

　　10、橡膠波紋管的原因，將排氣管直接接到法蘭試一下。

　　11、同步齒輪的嚙合間隙、齒輪與軸連接處鍵槽的準(zhǔn)確度。

　　12、軸承定位不好，需要進(jìn)行拆卸檢查。

　　羅茨鼓風(fēng)機(jī)的振動問題，很多朋友都和錦工風(fēng)機(jī)反應(yīng)過此類情況，老設(shè)備出現(xiàn)這些振動過大的情況情理之中，但是新設(shè)備出現(xiàn)振動過大的情況，多是因設(shè)計(jì)或者裝配造成的。

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